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1、渗流稳定计算考虑土的结构和摩檫力时，临界渗流坡降的计算公式为：Isg/0-(1-n)+0.5n式中：g(1-n)I h/Lg 干容重o 水容中n 孔隙率 比重H 水位差 ( m )L 渗迳长度 ( m )渗流坡降比较表名 称尾矿坝下游坡备 注最大渗流坡降0.205临界渗流坡降0.925安 全 系 数4.51规定安全系数2计算渗透稳定安全系数远大于规定的安全系数，因此尾矿坝不会产生渗流破坏，满足渗流稳定的要求。尾矿坝稳定分析尾矿坝的稳定计算及分析是十分重要的，但缺少详细资料，无法进行准确计算，设计根据经验参照相近矿山资料计算，拟静力法稳定计算，即将水平地震惯性力计入稳定计算公式中再用静力法作计算
2、。在此，参考采用相近矿山的尾矿强度指标计算。3.3.8.1计算条件及方法计算方法在进行尾矿坝体稳定性分析验算中，采用电算法，按相类似矿山尾砂及土料的物理性质及参照选矿厂尾矿设施设计规范取值。计算中尾矿坝体分成3个区域，竖向分成20条，采用瑞典圆弧法计算机计算。计算断面：取最大断面，最高洪水位，进行计算。基本计算参数 坝高：14.35m 计算条件：坝顶标高14.35 m ，库内最高水位8.86 m。由于该地区基本地震烈度为6度，因此本次设计仅作坝体的静力稳定分析。坝坡抗滑稳定最小安全系数 坝的级别运用情况1234、5正常运行1.301.251.201.15洪水运行1.201.151.101.05
3、特殊运行1.101.051.051.00坝体尾矿的平均物理力学指标（规范）项 目尾中砂尾细砂尾粉砂尾粉土尾粉质粘土尾粘土平均粒径dp（mm）0.350.20.0750.050.035<0.02有效粒径d10 (mm)0.100.070.020.010.0030.002不均匀系数d60/d103346105天然容重 (g/cm3)1.81.851.92.01.951.8孔隙比e (%)0.80.90.90.951.01.4内摩檫角 (º)34333028168凝聚力C (kPa)7.847.849.89.810.7813.72压缩系数1-2(1/kPa)1.7×10-4
4、1.7×10-41.6×10-42.1×10-44.1×10-49.2×10-4渗透系数k (cm/s)1.5×10-31.3×10-33.75×10-41.25×10-43.0×10-62.0×10-76.3.8.2坝体的静力稳定分析 土层的物理力学性质土料物理力学性质指标编号名称天然容重（t/m3）饱和容重b（t/m3）浮容重f(t/m3）内摩擦角(°)凝聚力C（t/m2）水上水下水上水下1尾细纱1.852.01.01802尾粉砂1.92.11.11603尾粉土2.02.
5、11.1140.14尾粘土1.92.11.1120.25亚粘土1.92.01.0230.56风化岩2.42.41.45010.07堆 石2.02.41.44008干砌石2.02.51.5450计算简图 稳定计算公式 简化毕肖普法 瑞典圆弧法式中：W土条重量；Q、V分别为水平和垂直地震惯性力（向上为负，向下为正）；u作用于土条底面的孔隙压力；条块重力线与通过此条块底面中点的半径之间的夹角；b土条宽度；C土条底面的有效应力抗剪强度指标； Mc水平地震惯性力对圆心的力矩；R圆弧半径。 计算结果及结论稳定分析结果圆 心滑弧深度毕肖普法瑞典圆弧法改良圆弧法(罗厄法)改良圆弧法(工程师团法)CXCY52.
6、704 -19.296 8.675 1.481 1.479 1.482 1.481结论：五等尾矿库正常运行坝坡抗滑稳定最小安全系数1.15，洪水运行1.05，特殊运行1.00。计算结果Kmin=1.479，均大于规范坝坡抗滑稳定最小安全系数，坝体稳定满足规范抗滑稳定要求。洪水计算尾矿库等级依据选矿厂尾矿设施设计规范（ZBJ1-90），尾矿库库容小于100万立方米，尾矿库堆高小于30米，为五等尾矿库。本次设计全库容为4.3557万立方米，最大坝高14.35米，尾矿库根据库容及堆高确定为五等尾矿库。尾矿库等别表等别全库容V（10000m3）坝高H（m）三1000V1000060H100四100V1
7、00030H60五V100H30防洪标准尾矿库按规范确定为五等尾矿库。其设计防洪标准初期洪水重现期2030年（P5%3.3%），中、后期洪水重现期50100年（P2%1%）。尾矿库防洪标准尾 矿 库 等 别三四五洪水重现期(年)初 期5010030502030中、后期20050010020050100设计洪峰流量及洪水总量计算淳安县石林矿业有限公司梧山尖尾矿库按规范取为五等尾矿库。根据规范第4.1.2条“当确定库等别的库容或坝高偏于该等下限，尾矿库使用年限较短或失事后对下游不会造成严重危害者宜取下限；反之应取上限。”之规定，综合实际情况采用规范的下限，即初期采用20年一遇洪水，中后期采用50年
8、一遇洪水。按浙江省水文图集中查出当地降雨和其他有关计算数据进行计算。本次设计中采用简化推理公式计算：洪峰流量 洪水总量 WP 1000·H24P·24 ·F 6.4.3.1洪峰流量计算汇水面积 F2.0406 km2主 沟 长 L1.5 Km（估算）主沟平均坡降 J0.078（估算）年最大24小时降雨量均值 110 mm变差系数 Cv = 0.45离差系数 Cs = 3.5 Cv模比系数 Kp=5 = 1.88 ，Kp=2 = 2.2524小时降雨量 H24p=5 = 206.8mm ，H24p=2 = 247.5mm洪水计算表项 目20年一遇50年一遇频率P（）52多年平均24小时降雨（mm）110110模比系数Kp1.882.2524小时降雨值H24p（mm）206.8247.5暴雨雨力Sp(mm)79.7195.39暴雨递减参数n10.60.6暴雨递减参数n20.70.7汇流参数m0.40.4汇流时间（h）2.132.06洪峰流量Q（m3/s）41.9759.24洪峰径流系数240.600.60洪水总量（×104m3）25.3230.30防洪涵洞进口（孔口）泄水能力校核式中: 流量系数 0.65孔口面积 A12.9843 m2重力加速度 g9.81 m/s2堰上水头 Z05.5 m计算结果 Q87.67 m3/s，Qp=2%59.
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