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1、坝顶高程的确定设计洪水位和校核洪水位的高差可由下式计算，应选择两者中防浪墙顶高程 的高者作为选定高程。h = h1%+hz + hc式中，Ah防浪墙顶至正常蓄水位或校核洪水位的高差;h1%累计频率为1%的波高；hz雍高；hc安全超高。波高h1%和雍高hz的计算h1%和hz的计算可利用官厅水库公式计算：7c c / /51h = 0.0166S 方i0 3L = 10.4(hj0.8nh.22nHhz=寸hz式中，V0计算风速，m/s，设计洪水位时，宜采用相应季节50年重现期 的最大风速，校核洪水位时，宜采用相应洪水期最大风速的多年平均值；D 吹程；H坝前水深。其中，h1%=1,24 h5%。设
2、计洪水情况下，吹程D=2.1km，风速V0=24m/s，带入以上公式计算得: h5%=1.129m，h1%=1.400m，hz=0.349m。校核洪水情况下，吹程D=2km，风速V0=18m/s，带入以上公式计算得： h5%=0.775m，h1%=0.962m，hz=0.223m。坝顶安全超高的确定安全超高hc与坝的安全级别有关，李家河水库工程为III等工程，永久建筑物 等级为3级，设计洪水位下的安全超高为0.4m，校核洪水位下的安全超高为0.3m。坝顶高程的计算根据以上计算结果，可求得设计洪水位情况下的防浪墙顶高度为:A h 设计=0.962+0.223+0.4=1.585m；校核洪水位情况
3、下的防浪墙顶高度为：A h 校核=1.400+0.349+0.3=2.090m。坝顶上游防浪墙顶高程取设计洪水位和校核洪水位情况下的高的一个：设计洪水位下，坝顶上游防浪墙顶高程=设计洪水位+ h设计二882.805m； 校核洪水位下，坝顶上游防浪墙顶高程=校核洪水位+ h校核二886.290m。则坝顶上游防浪墙顶高程为886.290m，防浪墙高取1.2m，则坝顶高程为885.090m。高于校核洪水位，满足要求。坝底高程788m。坝顶宽度的确定按照规范要求，坝顶宽度应取坝高的8%10%，并且大于5m，本次设计的 坝高为97.09m，则坝顶宽度取9m。坝体断面的选择重力坝剖面形状选择上游面上部铅直
4、，下部倾斜的形式。折坡点选在(1/32/3) 坝高的范围内，P(32.4m64.7m)。故折坡点选在845m，以上为铅直面，以下 为坡比1： 0.2的斜坡。下游坝坡在873.09m以上为铅直面，以下为坡比1： 0.7 的斜坡。结构计算重力坝抗滑稳定及应力计算的荷载组合有两种，分别是基本组合和偶然组合。 本设计的基本组合按正常蓄水位时的荷载组合计算，偶然组合按地震作用时的荷 载组合计算。取坝基面和上游折坡面作为计算截面。基本资料：坝址区岩石以中粗粒花岗岩为主，中细粒花岗岩次之。河床基岩顶板高程 为788.2795.5m。坝线河床基岩面以下1217m内为弱透水岩层，透水湘为 5.176.77Lu,
5、下部为微透水岩体，透水率为0.510.66L基岩饱和抗压强度为 105MPao混凝土与基岩之间的抗剪断摩擦系数二1.1，c1.6MPao本枢纽工程为III等中型水库工程。水库正常蓄水位为80m,相应的下游水位为798.11nt水库设计洪水位为81.22m相应的下游水位798.25m,水库校核洪水位为84.21m相应的下游水位798.88m,水库30年淤沙高程830m,淤沙浮容重8kN/m淤沙内摩擦角14。本设计选取C25混凝土（一）坝基面荷载计算坝体自重荷载和静水压力i坝体自重Gi = ycxAiii水平水压力1P. = - X y X H212iiii垂直水压力Qj = Y x Aj泥沙压力i水平泥沙作用力Psh =（45 -li竖向泥沙作用力
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